α
p
± α che derivano dal calcolo convenzionale statico o dinamico sopra prescritto, cosicché la struttura esce, in generale, dal campo elastico lineare.
Quando non si eseguano analisi più accurate, basate su un'opportuna e motivata scelta di un «terremoto di progetto» e sul comportamento non lineare della struttura, la previsione degli spostamenti può essere fatta convenzionalmente nel modo seguente.
Siano η gli spostamenti elastici dovuti al sisma, valutati come indicato al punto b.5. oppure al punto b.6.; siano η p gli spostamenti elastici dovuti alle altre azioni, escluso il vento.
Gli spostamenti reali η
r
si definiscono:
η
r
= η
p
± ϕη
dove
ϕ = 6 se gli η sono calcolati come in b.5. mentre ϕ = 4 se gli η sono calcolati con analisi dinamica.
Gli spostamenti così valutati non devono compromettere il mantenimento delle connessioni né dare luogo a martellamenti fra strutture indipendenti adiacenti.
Qualora una connessione sia affidata all'attrito, essa dovrà essere oggetto di particolari controlli da studiare caso per caso, onde verificare che eventuali scorrimenti non producano effetti dannosi.
B.10. Fondazioni.
Il piano di posa delle fondazioni deve essere spinto in profondità in modo da non ricadere in zone ove risultino apprezzabili le variazioni stagionali del contenuto naturale d'acqua.
La fondazione studiata, in relazione alle caratteristiche dei terreni e del manufatto, deve soddisfare le seguenti prescrizioni:
= ∑
α α i
= ∑
η ηiA) le strutture di fondazione devono essere collegate tra loro da un reticolo di travi;
Tali collegamenti devono essere proporzionati in modo che siano in grado di sopportare una forza assiale di trazione o di compressione pari ad un decimo del maggiore dei carichi verticali presenti alle due estremità del collegamento stesso. É consentito omettere tali collegamenti purché la struttura sovrastante venga verificata per uno spostamento relativo dei punti tra i quali viene omesso il collegamento.
Una valutazione di minimo per tale spostamento relativo, valida per terreni che presentino caratteristiche geotecniche uniformi, é data dalla relazione:
∆l = L/1000
dove:
L é la distanza tra i punti in esame
∆l é lo spostamento, con minimo di 2 cm
B) nelle fondazioni su pali questi devono avere una armatura calcolata per la relativa componente sismica orizzontale ed estesa a tutta la lunghezza ed efficacemente collegata a quella della struttura sovrastante. I calcoli di stabilità del complesso terreno-opera di fondazione vanno eseguiti con i metodi e i procedimenti della geotecnica, tenendo conto della sollecitazione α
± α che la struttura trasmette alle fondazioni.
C. Edifici.
C.1. Sistemi costruttivi.
Gli edifici possono essere costruiti con:
A) struttura in muratura;
B) struttura intelaiata in cemento armato normale o precompresso, acciaio o sistemi combinati dei predetti materiali;
C) struttura a pannelli portanti, intendendosi per tale quella realizzata in tutto o in parte con pannelli aventi funzione portante;
D) struttura in legname.
C.2. Altezza massima dei nuovi edifici.
Per ogni fronte esterna l'altezza dei nuovi edifici, rappresentata dalla massima differenza di livello fra quello del piano di copertura più elevato ed il terreno, ovvero, ove esista, il piano stradale o del marciapiede nelle immediate vicinanze degli edifici stessi, non può superare nelle strade e nei terreni in piano, i limiti riportati dalla tabella 1.
Nel caso di copertura a tetto detta altezza va misurata dalla quota d'imposta della falda e, per falde con imposte a quote diverse, dalla quota d'imposta della più alta.
Tabella 1
(così modificata con DM 3 giugno 1981 n.515)
sono esclusi dal computo delle altezze gli eventuali torrini delle scale e degli ascensori.
Nel caso che gli edifici abbiano un piano cantinato o seminterrato, la differenza di livello (misurata sulla stessa verticale) tra il piano più elevato di copertura (o la quota di imposta delle falde) e quello di estradosso delle strutture di fondazione, può eccedere di non più di 4 metri i limiti stabiliti nella precedente tabella 1.
Nelle strade o nei terreni in pendio le altezze massime di cui alla precedente tabella possono essere incrementate di 1, 50 m purché la media generale delle altezze di tutte le fronti rientri nei limiti stabiliti nella tabella stessa.
Per le costruzioni in legname la realizzazione di uno zoccolo in muratura e malta cementizia o in calcestruzzo semplice o armato la cui altezza non potrà però superare i 4 metri.
In tal caso i limiti di cui alla precedente tabella 1 vanno riferiti alla sola parte in legname.
C.3. Limitazione delle altezze in funzione della larghezza stradale.
Quando un edificio, con più di due piani in elevazione, con qualsivoglia struttura sia costruito, prospetta su spazi nei quali sono comprese o previste strade, fermi restando i limiti fissati nel precedente punto c.2.
E fatte salve le eventuali maggiori limitazioni previste nei regolamenti locali e nelle norme di attuazione degli strumenti urbanistici, la minima distanza fra il contorno dell'edificio ed il ciglio opposto della strada, non deve essere inferiore a dieci metri; l'altezza massima dell'edificio misurata come indicato nel precedente punto c.2., per ciascun fronte dell'edificio stesso, non deve essere superiore al doppio della suddetta minima distanza fra il contorno dell'edificio ed il ciglio opposto della strada.
Agli effetti del presente punto deve intendersi:
A) per contorno dell'edificio la proiezione in pianta del fronte dello edificio stesso, escluse le sporgenze di cornici e Tipo di strutture Altezza massima S = 6 S = 9 S = 12 Muratura 16,00 m 11,00 m 7,5 m
Intelaiatura Nessuna limitazione
Pannelli portanti 32,00 m 25,00 m 15,00 m
legname 10,00 m 7,00 m 7,00 mbalconi aperti;
B) per strada l'area di uso pubblico aperta alla circolazione dei pedoni e dei veicoli nonché lo spazio inedificabile non cintato aperto alla circolazione pedonale;
C) per ciglio la linea di limite della sede stradale o dello spazio di cui al punto b);
D) per sede stradale la superficie formata dalla carreggiata, dalle banchine e dai marciapiedi.
Negli edifici in angolo su strade di diversa larghezza é consentito, nel fronte sulla strada più stretta e per uno sviluppo, a partire dall'angolo, pari alla larghezza della strada su cui prospetta, un'altezza uguale a quella consentita dalla strada più larga.
C.4. Edifici contigui.
Due edifici non possono essere costruiti a contatto, a meno che essi non costituiscano un unico organismo statico realizzando la completa solidarietà strutturale.
Nel caso in cui due edifici contigui formino organismi distaccati, essi dovranno essere forniti di giunto tecnico di dimensione:
d(h) = h/100
ove d(h) é la distanza fra due punti affacciati, posti alla quota h a partire dal piano di spiccato delle strutture in elevazione.
Analogo dimensionamento deve adottarsi in corrispondenza dei giunti di dilatazione degli edifici.
C.5. Edifici in muratura.
Fino a quando non saranno emanate le norme di cui all'art.1, lettera a), della legge 2 febbraio 1974, n.64, con i conseguenti adeguamenti delle prescrizioni per le zone sismiche, gli edifici in muratura devono soddisfare i seguenti requisiti:
A) le strutture costituenti vari orizzontamenti, comprese le coperture di ogni tipo, non devono essere spingenti;
B) le murature devono essere solidali tra loro mediante opportune ammorsature agli innesti ed agli incroci, evitando di inserirvi canne fumarie o vuoti di qualsiasi genere;
C) in corrispondenza dei solai di piano e della copertura, sia essa a tetto o a terrazza, si devono disporre sulle murature cordoli in cemento armato di larghezza pari a quella della muratura sottostante e di altezza minima pari almeno alla metà della larghezza.
L'armatura di detti cordoli deve essere costituita da almeno quattro tondi di diametro non inferiore a 16 mm;
Le legature trasversali (staffe) devono essere costituite da tondi di diametro non inferiore a 6 mm poste a distanza non superiore a 25 centimetri.
Per assicurare il comportamento a catena dei cordoli suddetti, deve essere assicurata la continuità dell'armatura ed il suo ancoraggio alle estremità;
D) le aperture praticate nei muri maestri devono essere delimitate da zone di muratura di dimensioni pari ad almeno la metà della larghezza del vano stesso;
Due aperture contigue devono essere separate da una zona di muratura di larghezza almeno pari a quella del vano più largo;
E) ciascun muro maestro deve essere intersecato da altri muri maestri trasversali, ad esso ben ammorsati, ad interasse non superiore a 7 m;
F) la muratura portante deve essere realizzata con mattoni o blocchi squadrati, gli uni e gli altri pieni, con impiego di malta cementizia. É ammesso per gli edifici con non più di 2 piani l'uso di muratura di pietrame listata (interasse delle listature ≤ 1,5 m ) con impiego di malta cementizia;
G) nei due piani più alti é ammessi l'uso di muratura con mattoni o blocchi squadrati semipieni rispondenti alle prescrizioni di cui allo allegato i
H) le murature devono avere all'ultimo piano lo spessore minimo riportato nella tabella 2; detto spessore sarà aumentato di una testa oppure di 15 cm ogni piano sottostante e di 20 cm in fondazione:
Tabella 2
(così modificata con DM 3 giugno 1981 n.515)
I) la distanza massima fra lo spiccato dalle fondazioni e l'intradosso del primo solaio (o fra due solai successivi) non può superare i 7 metri;
L) al di sopra dei vani di porte e finestre devono essere disposti architravi in cemento armato o in acciaio efficacemente ammorsati nella muratura;
M) sono ammessi solai in cemento armato e laterizi o in acciaio efficacemente collegati ai cordoli.
Le travi metalliche e i travetti prefabbricati devono essere prolungati nel cordolo per una lunghezza non inferiore alla metà della larghezza del cordolo stesso.
Le travi metalliche devono essere inoltre munite di appositi ancoraggi;
N) le fondazioni possono essere realizzate con muratura ordinaria, purché sul piano di spiccato venga disposto un cordolo di calcestruzzo armato, le cui dimensioni ed armatura devono essere conformi a quanto prescritto al Tipo di muratura S = 6 S = 9 S = 12
mattoni o blocchi (pieni o semipieni)
2 teste oppure 30 cm
2 teste oppure 30 cm 3 teste oppure 40 cm
pietrame 40 cm 40 cm 50 cmprecedente punto c).
C.6. Edifici con strutture intelaiate.
C.6.0.Simbologia.
D,B = massime dimensioni della pianta dell'edificio, con D ≥ B, nelle direzioni, ortogonali fra loro, delle azioni sismiche orizzontali Gi = somma del peso proprio del piano iesimo dell'edificio e del sovraccarico permanente su di esso gravante
Qi = massimo sovraccarico accidentale al piano iesimo previsto nel calcolo statico di esercizio s = coefficiente di riduzione del sovraccarico
Wi = Gi
+ s Qi
= "peso" da considerare per la valutazione delle azioni sismiche
N = numero di piani dell'edificio
"peso" totale dell'edificio
F
= k Wi
forza sismica
K = coefficiente sismico
C = (S-2)/100 = coefficiente di intensità sismica
S = grado di sismicità
R = coefficiente di risposta
α = coefficiente di fondazione
β = coefficiente di struttura
γ
= coefficiente di distribuzione delle azioni sismiche
C. 6.1. Analisi statica.
L'analisi statica consiste nello schematizzare le azioni sismiche attraverso forze statiche proporzionali ai pesi Wi innanzi definiti:
Il coefficiente di proporzionalità (coefficiente sismico) si indicherà con il simbolo k e si distingueranno nel seguito un coefficiente per le azioni sismiche orizzontali k
h
ed un coefficiente per le azioni sismiche verticali k
v
.
C.6.1.1. Azioni orizzontali.
Le azioni sismiche orizzontali si schematizzano attraverso l'introduzione di due sistemi di forze orizzontali agenti non contemporaneamente secondo due direzioni ortogonali.
Le forze alle diverse quote devono essere applicate in corrispondenza dei baricentri dei "pesi" i quali generalmente possono essere riportati alle quote dei solai.
La forza orizzontale F alla generica quota, secondo una prefissata direzione, si ottiene dalla relazione:
F
i
= K
hi
∗ Wi
essendo:
K
hi
= C R ε β γ
i
Wi =
Gi
+ s Qi
i valori del coefficiente s sono riportati nella tabella 3 in funzione della destinazione dell'opera.
Qualora i locali di uno stesso piano siano adibiti a funzioni diverse, se ne dovrà tener conto applicando ai sovraccarichi accidentali del piano valori di s differenziati.
Tabella 3
i valori dei parametri che intervengono nella definizione del coefficiente sismico k
hi sono specificati in appresso.
Coefficiente di fondazione ε si assume di regola ε = 1.
∑
=
=
N
i
W Wi
1
Locale Coefficiente s
Locali d'abitazione, uffici, coperture, balconi 0,33
Locali pubblici suscettibili di affollamento (negozi, ristoranti, caffè, banche, aule scolastiche, caserme, ospedali, ecc.)
0,50
Locali pubblici suscettibili di grande affollamento (sale per spettacoli, chiese, tribune, ecc.) archivi, magazzini, biblioteche, contenitori, scale, ecc.
1,00Per fondazioni dirette e indirette che riportino il carico su terreni particolarmente compressibili il coefficiente sarà incrementato fino a raggiungere, nei casi di più elevata compressibilità, il valore 1, 3.
Coefficiente di risposta R. Come indicato al punto b.4. , il coefficiente di risposta R dipende dal periodo fondamentale di vibrazione (parte di testo non memorizzata) relativamente alla direzione considerata. Si deve porre:
T
0
> 0,8 secondi R = 0,862 / T
0
2/3
T
0
≥
0,8 secondi R = 1
il periodo T da utilizzarsi per la valutazione di r deve calcolarsi con riferimento alla sola struttura resistente attraverso adeguate analisi dinamiche che tengano conto della struttura nel suo complesso. Nel caso in cui tale
valutazione non venga eseguita si dovrà assumere R = 1.
Per costruzioni dotate di un periodo proprio (parte di testo non memorizzata) 1, 4 secondi deve comunque essere eseguita un'analisi dinamica secondo quanto precisato nel punto c.6.2.
Allo scopo di controllare se il periodo fondamentale di vibrazione (parte di testo non memorizzata) superi o meno il limite innanzi indicato, per le strutture intelaiate può essere impiegata la formula:
[H e B in metri, T in secondi]
Coefficiente di distribuzione γ dipende dal piano in esame e si assume per esso la relazione:
essendo h la quota del piano iesimo rispetto allo spiccato delle fondazioni.
Quando sull'edificio insistono opere complementari quali torri, antenne, serbatoi, ecc., il loro peso ai fini del calcolo di γ può essere considerato conglobato a quello dell'impalcato sul quale esse gravano.
Per la verifica dello edificio, inoltre, dovrà considerarsi il momento di trasporto fra il baricentro delle dette opere complementari e l'impalcato sui cui insistono.
Il calcolo locale delle sollecitazioni nelle opere complementari di cui sopra deve essere peraltro effettuato considerando un coefficiente k uguale a quello del piano su cui gravano.
Coefficiente di struttura β. Si assume di regola pari ad 1; nel caso in cui nella struttura dell'edificio vi siano telai ed elementi irrigidenti verticali ai quali ultimi approssimativamente si affida il 100% delle azioni orizzontali, ai assumerà β = 1, 2
C.6.1.2. Ripartizione delle forze orizzontali.
La ripartizione delle forze orizzontali fra le diverse strutture dell'edificio deve essere effettuata a ciascun livello in proporzione alle rispettive rigidezze.
Nel caso di eccentricità fra il baricentro delle rigidezze e quello delle masse si dovrà considerare l'effetto delle coppie torcenti.
Quando il rapporto fra i lati D/B é maggiore di 2, 5, anche in assenza di eccentricità, dovrà considerarsi al piano iesimo una coppia torcente provocata dalle forze orizzontali agenti ai piani sovrastanti non minore di essendo i valori λ riportati nella tabella 4.
Tabella 4
B
H
T 0,1
0
=
∑
∑
=
=
=
N
j
j j
N
j
j
i i
W h
W
h
1
1
γ
∑
=
=
N
j
Mti
D Fj
1
min
λ
2,5 < D/B < 3,5 λ = 0,03 + 0,02(D/B - 2,5)
3,5 < D/B λ = 0,05la ripatizione delle forze sismiche di piano tra gli elementi verticali resistenti può in generale essere eseguita facendo l'ipotesi che i solai siano infinitamente rigidi nei confronti di azioni ad essi complanari.
Qualora l'impalcato non possieda la ipotizzata rigidezza nei riguardi di forze complanari, se ne terrà conto nel calcolo, ovvero essa potrà essere conferita mediante irrigidimenti (controventature) opportunamente dimensionati.
C.6.1.3. Azioni verticali.
Le azioni sismiche verticali non vengono di norma considerate, ad esclusione dei seguenti casi:
A) membrature orizzontali con luci superiori a 20 m
B) b) strutture di tipo spingente
C) c) sbalzi.
Nei casi di cui ai punti a) e b) le strutture devono calcolarsi prevedendo un coefficiente sismico verticale k pari a ± 0, 2.
Per gli sbalzi si deve considerare un coefficiente verticale k
pari a ± 0, 4.
C.6.2. Analisi dinamica.
Per strutture dotate di periodo proprio T
> 1, 4 secondi deve essere eseguita l'analisi dinamica con le modalità prescritte in b.6. adottando come spettro di risposta, in termini di accelerazione orizzontale, l'espressione
a/g = C R ε β
il calcolo delle azioni sismiche verticali nei casi indicati al punto c.6.1.3. non richiede di norma un'analisi dinamica e possono quindi applicarsi i coefficienti convenzionali ivi indicati.
C.6.3. Verifiche.
Le sollecitazioni α provocate dal sisma si devono combinare con quelle α p provocate dalle altre azioni esterne secondo la relazione
α
p
± α
qualora si siano calcolate le sollecitazioni α
v
provocate dalle azioni sismiche verticali la determinazione delle
sollecitazioni complessivamente provocate dal sisma si dovrà eseguire mediante la relazione
indicando con λ
h
le sollecitazioni provocate dalle azioni sismiche orizzontali.
Per quanto concerne la verifica delle tensioni vale quanto prescritto nei punti b. 7. e b.8.
Non si richiede invece il calcolo delle deformazioni e degli spostamenti ad essi conseguenti a meno che la loro valutazione non sia essenziale per controllare il funzionamento di particolari dispositivi di vincolo e di collegamento.
In tale caso, indicando con η
tali spostamenti, si ha:
con
ϕ = 6 se è stata svolta l'analisi statica;
ϕ = 4 se è stata svolta l'analisi dinamica
C.6.4. Fondazioni.
Valgono per le fondazioni le prescrizioni riportate nei punti a.2 e b.10.
C.6.5. Elementi divisori e pannelli esterni.
I pannelli di muratura che costituiscono divisori interni, se hanno altezza superiore a 4 m e sviluppano una superficie superiore a 20 metri quadrati, devono essere collegati alla struttura superiore e inferiore mediante nervature verticali, disposte ad interasse non superiore a 3 metri.
Analogo collegamento é prescritto per i pannelli di muratura esterni sia quando abbiano altezza superiore a 3, 5 m ia quando sviluppano una superficie superiore a 15 metri quadrati.
Le eventuali aperture in detti pannelli, in edifici da realizzare in zone con grado di sismicità S > 9, devono essere delimitate da una intelaiatura della quale alcuni elementi devono essere prolungati fino a collegarsi con la struttura portante.
Per i pannelli di tamponatura esterna prefabbricati di qualsiasi dimensione, si devono prevedere gli accorgimenti necessari per evitare che essi possano staccarsi totalmente dalla struttura che li sostiene.
2 2
α = α h
+α v
2 2
η2
=η p
±ϕ ηh
+ηvC.7. Edifici con struttura a pannelli portanti.
C.7.1.
Tutti gli edifici con struttura a pannelli prefabbricati, devono essere realizzati in osservanza di quanto stabilito dalle disposizioni vigenti ed in particolare dalla circolare del ministero dei Lavori Pubblici - presidenza del consiglio superiore - S.T.C. N.6090 dell'11 agosto 1969, con specifico riferimento a quanto ivi prescritto per le zone sismiche.
C.7.2.
L'analisi sismica viene di norma eseguita con le modalità prescritte per gli edifici con struttura intelaiata.
Le azioni orizzontali devono essere valutate e distribuite come indicato al punto c.6.1.1. assegnando al coefficiente di struttura il valore β = 1,4
C.8. Edifici con strutture in legname.
Le costole montanti e le altre parti costituenti l'organismo statico degli edifici in legname devono essere di un sol pezzo o così saldamente collegate e rafforzate nelle giunture da rendere trascurabili l'indebolimento prodotto dalla giunzione.
C.9. Ripartizione degli edifici in muratura.
C.9.1. Fondazioni.
Prima di procedere alle ripartizioni delle strutture in elevazione deve essere accertato lo stato di consistenza delle fondazioni in relazione alla natura del terreno e conseguentemente si deve provvedere all'esecuzione delle necessarie opere di consolidamento.
C.9.2. Archi e volte.
Gli archi e le volte dei fabbricati, siti negli orizzontamenti fuori terra, devono essere muniti di cinture, chiavi o tiranti, posti convenientemente in tensione, atti ad assorbire integralmente le spinte alle loro imposte, a meno che le murature di sostegno abbiano spessori sufficienti ad accogliere le spinte senza che vengano generati sforzi di trazione.
Le eventuali lesioni degli archi e delle volte potranno essere risarcite mediante adeguate cuciture ovvero con iniezioni cementizie o di soluzioni di materie sintetiche od altro materiale o sistema idoneo.
Qualora le lesioni siano macroscopiche, o le murature si presentino inconsistenti, gli archi e le volte dovranno essere demoliti. Ove lo richiedano esigenze funzionali od estetiche, ovvero il ripristino di condizioni di equilibrio di insieme, potranno essere ricostruiti sempre con il criterio di realizzare sistemi spingenti chiusi in se stessi; qualora non sussistano le dette esigenze, le strutture spingenti vanno sostituite con elementi strutturali non spingenti.
C.9.3. Murature.
Le murature che non presentino gravi sintomi di instabilità, quali strapiombi od estese lesioni, possono essere riparate mediante opportuna ripresa con murature di mattoni e malta cementizia, getti di conglomerato cementizio ed anche con l'eventuale inserimento di elementi metallici o in cemento armato.
I legamenti, oltre che con catene in acciaio, potranno effettuarsi anche con cavi posti in leggera pre-tensione e comunque non superiore al 50% della tensione ammissibile d'esercizio.
In entrambi i casi dovrà essere posta all'atto esecutivo la massima cura e diligenza per conseguire una idonea ripartizione sulle murature delle pressioni di contatto delle strutture di ancoraggio.
C.9.4. Cordoli.
Qualora le murature portanti siano prive di cordoli armati in corrispondenza degli orizzontamenti, questi dovranno essere realizzati con altezze non inferiori allo spessore del solaio.
I cordoli potranno essere eseguiti - se necessario - a tratti sovrapponendo le armature ed eventualmente con predisposizione di un tubo centrale per l'inserimento di tiranti o cavi di pre-compressione. Qualora le murature presentino consistenza e buona fattura i cordoli potranno non essere estesi a tutto lo spessore delle murature ovvero sostituiti con iniezioni di pasta cementizia o miscele sintetiche.
C.9.5. Solai.
Qualora i solai siano avvallati o comunque deteriorati, essi devono essere sostituiti con solai in acciaio o cemento armato efficacemente incassati ed ancorati alle estremità nei cordoli o travi di perimetro.
Potranno usarsi solai in legno solo ove sia richiesto da particolari esigenze architettoniche.
Nel caso si impieghino travetti prefabbricati in cemento armato ordinario o precompresso si dovrà disporre un'apposita armatura di collegamento dei travetti alle strutture perimetrali (travi o cordoli), in modo da costituire un efficace ancoraggio sia agli effetti della trasmissione del momento negativo, sia della forza di taglio. Qualora si usino laterizi, questi devono essere a blocco unico tra i travetti ed essere efficacemente ancorati ad essi ed alla sovrastante soletta.
C.9.6. Sbalzi.
Delle strutture aggettanti, quali balconi, cornicioni, scale, ecc., deve essere controllata la efficienza statica.
Sono da sostituire tutte le strutture portanti a sbalzo formate da materiali fragili quali ad esempio le mensole in pietra, a meno che la funzione statica non sia assolta da altre strutture.
C.9.7. Scale.Le scale in muratura a sbalzo devono essere di regola sostituite da scale in cemento armato o in acciaio.
Possono tuttavia essere conservate soltanto se prive di lesioni, e dopo averne verificata l'efficienza a mezzo di prove di carico statico e dinamico.
Quando necessità ambientali- architettoniche richiedano la conservazione di scale a sbalzo staticamente non sicure, potranno adottarsi, previo accurato studio, rinforzi con adeguate strutture metalliche o cementizie.
C.9.8. Coperture.
I tetti devono essere resi non spingenti.
C.9.9. Dissesti.
Qualora i fabbricati manifestino segni di dissesto palesemente dovuti a cedimenti differenziali delle fondazioni, ovvero le murature siano danneggiate e scarsamente consistenti nella zona di basamento del fabbricato, si provvederà a risarcire le lesioni e, ove possibile, ad iniettarle.
Inoltre si potranno eseguire, al di sotto della quota del piano marciapiede, pareti sottili cementizie armate in modo da costituire strutture scatolari di contenimento, eventualmente rinforzate da cavi.
Tali pareti, di preferenza, verranno eseguite da ambo i lati delle murature e collegate fra loro.
D. Opere di sostegno dei terreni.
Nella progettazione e nella costruzione dei muri di sostegno dei terreni in zone sismiche deve tenersi anche conto dell'influenza delle azioni sismiche agenti soltanto in direzione orizzontale.
Se non si eseguono calcolazioni approfondite in merito all'influenza che le azioni sismiche esercitano sulle spinte dei terrapieni, potranno adottarsi i criteri di calcolo che seguono.
Oltre la spinta statica F (calcolata per i valori di i e di β), devono, pertanto, considerarsi le seguenti ulteriori due forze:
un incremento di spinta ∆F pari alla differenza fra la spinta F esercitata dal terreno retrostante in condizioni sismiche e quella statica F
∆F = F- Fin cui F= ∆F' ove A = (cos
2
(β+ϑ))/(cos
2
β cosϑ)
ϑ = arctg C
C = coefficiente di intensità sismica
F' = spinta calcolata per i' = i + ϑ β' = β + ϑ
β = angolo formato dall'intradosso del muro con la verticale (positivo per intradosso inclinato verso l'esterno)
i = angolo formato dalla superficie esterna del terreno con l'orizzontale (positivo verso l'alto)
Tale incremento di spinta deve essere applicato ad una distanza dalla base del muro pari a 2/3 dell'altezza del muro stesso;
2) una forza d'inerzia orizzontale
F
i
= CW
ove:
C = coefficienti d'intensità sismica
W = peso proprio del muro
Tale forza d'inerzia va applicata nel baricentro dei pesi.
Le verifiche di cui detto innanzi potranno omettersi per muri di sostegno con altezza inferiore ai 3 metri.
Allegato I TIPOLOGIA E PERCENTUALE DI FORATURA DEI MATTONI E BLOCCHI
Mattoni e blocchi. - sono denominati mattoni i laterizi per murature, aventi generalmente forma parallelepipeda;
I mattoni di grande formato (volume maggiore di 5.500 centimetri cubici circa) sono anche denominati blocchi.
Foratura - i laterizi per muratura possono essere dotati di incavi su una o due facce opposte se prodotti per pressatura, oppure di fori passanti da una faccia a quella opposta se prodotti per estrusione (trafilati).
Agli effetti delle presenti norme di indica con:A = area lorda della faccia forata delimitata dal suo perimetro
F = area complessiva dei fori
f = area di un foro.
La percentuale di foratura é espressa dalla Mattoni pieni. - si considerano pieni i mattoni pressati che abbiano incavi di limitata profondità destinati ad essere riempiti dal letto di malta, nonché i mattoni trafilati ed i mattoni pressati cellulari (mattoni dotati di fori profondi ma non passanti) la cui foratura rientri nei limiti seguenti:
ϕ ≤ 15%
f ≤ 0,03 A
mattoni e blocchi semipieni. - si considerano semipieni i laterizi per murature per i quali risulti:
15% < ϕ ≤ 40%
f ≤ 4 cm2
la distanza minima tra un foro ed il perimetro esterno deve essere di almeno 1, 5 cm per i mattoni di paramento, e di 1, 2 cm per i mattoni per interni e per i mattoni comuni.
I fori dovranno essere distribuiti pressoché uniformemente sulla faccia del pezzo.
Quando a sia maggiore di 300 centimetri quadrati, il pezzo può essere dotato di un foro centrale di maggiori dimensioni avente lo scopo di agevolarne la presa manuale; per a maggiore di 580 centimetri quadrati i fori possono essere due.
Mattoni e blocchi forati.- si denominano forati i laterizi per murature destinati di norma ad essere posti in opera con i fori orizzontali, quando risulti:
ϕ < 40%
Decreto ministeriale 3 marzo 1975. Disposizioni concernenti l'applicazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche.
Il Ministro per i Lavori Pubblici
visto il proprio decreto n.39 in data odierna, con il quale, di concerto con il Ministro per l'Interno, sono state approvate, ai sensi dell' art.3, primo comma, della legge 2 febbraio 1974, n.64 , le norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche, quali risultano dal voto n.688 dell'11 ottobre 1974 del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici (assemblea generale) ed allegate al decreto stesso;
Ritenuto che tale consesso, per le considerazioni svolte in detto voto, ha proposto, in ispecie per evitare carenze operative, che, nelle more dell'emanazione dei provvedimenti di cui alle lettere a) e b) dell'art.3 della ripetuta legge n 64/1974 (aggiornamento, sentite anche le Regioni interessate, degli elenchi delle zone sismiche ed attribuzione dei relativi valori differenziati del grado di sismicità), "possano essere e siano intanto integralmente confermati gli elenchi delle località sismiche già classificate in virtù delle preesistenti disposizioni in materia e che i gradi di sismicità s=9 e s=12 possano essere e vengano rispettivamente attribuiti alla seconda e prima categoria di cui alla attuale classificazione";
Riconosciuta l'opportunità di condividere la proposta come sopra formulata dal citato consesso;
decreta:

Art.1
Con riserva dell'emanazione dei provvedimenti previsti dall' art.3, lettere a) e b), della legge 2 febbraio 1974, n.64 , le norme tecniche, approvate con l'anzicennato decreto interministeriale n.39, si applicano alle località sismiche attualmente già classificate in virtù delle preesistenti disposizioni in materia, nella prima e seconda categoria, ad esse attribuendo rispettivamente i gradi di sismicità s=12 e s=9.
Art.2
Il presente decreto sarà pubblicato nella Gazzetta Ufficiale della Repubblica Italiana.
Roma, addì 3 marzo 1975
il Ministro: Bucalossi